F92閥體鍛件的研究

F92材料成分及力學(xué)性能。F92材料是在F91材料的基礎(chǔ)上進(jìn)行了改進(jìn)，成分的主要變化是-0.5% Mo + 1.80%W + 4 x 10'⁵ B，其性能變化主要體現(xiàn)在600T以下100000h蠕變強(qiáng)度比F91提高約30%，高溫強(qiáng)度與F91之比為113MPa:85MPa。由于W的增加，鎢的特殊碳化物阻止鋼的晶粒長大，降低了鋼的過熱敏感性，材料的紅硬性和冋火穩(wěn)定性得到了提高。在冷卻過程中，過冷奧氏體更加穩(wěn)定，空淬能力強(qiáng)。微量硼的增加， 提高了鋼的淬火強(qiáng)度和耐熱鋼的高溫強(qiáng)度，改善了切削加工性能。但是奧氏體晶粒長大的傾向加大，回火脆性的傾向加大。由于F92材料合金總量更高，導(dǎo)熱性能較差，在熱處理和焊接過程中應(yīng)力較大和應(yīng)力分布不均勻的問題是主要矛盾。

F92材料受合金含量較高的影響過冷奧氏體比較穩(wěn)定，馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束點(diǎn)低，轉(zhuǎn)變區(qū)域?qū)挒?/span>388℃，MfSlOSt),過冷奧氏體完全轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的時(shí)間較長，組織轉(zhuǎn)變過程中會(huì)形成較大的組織應(yīng)力。同時(shí)材料的導(dǎo)熱性較差，組織轉(zhuǎn)變的快慢會(huì)形成不均勻的應(yīng)力分布，這是形成焊件裂紋及延時(shí)裂紋的重要因素。因此制定焊后熱處理工藝重點(diǎn)考慮的是最大限度的降低焊件熱應(yīng)力和組織應(yīng)力，保證組織轉(zhuǎn)變完全和充分，不讓淬火馬氏體出現(xiàn)在經(jīng)過焊后熱處理的焊件上。具體工藝步驟為閥體密封面堆焊后立即進(jìn)爐（爐溫300℃)

F92材料受合金含量較高的影響過冷奧氏體比 較穩(wěn)定，馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束點(diǎn)低，轉(zhuǎn)變區(qū)域?qū)?/span> 為388℃，MfSlOSt),過冷奧氏體完全轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的時(shí)間較長，組織轉(zhuǎn)變過程中會(huì)形成較大的 組織應(yīng)力。同時(shí)材料的導(dǎo)熱性較差，組織轉(zhuǎn)變的快 慢會(huì)形成不均勻的應(yīng)力分布，這是形成焊件裂紋及 延時(shí)裂紋的重要因素。因此制定焊后熱處理工藝重 點(diǎn)考慮的是最大限度的降低焊件熱應(yīng)力和組織應(yīng) 力，保證組織轉(zhuǎn)變完全和充分，不讓淬火馬氏體出 現(xiàn)在經(jīng)過焊后熱處理的焊件上。具體工藝 步驟為閥體密封面堆焊后立即進(jìn)爐（爐溫300℃)緩冷，時(shí)間2 ~ 3 h —以每小時(shí)在150℃的速度升溫 到780T —保溫4 ~ 5h—以每小時(shí)矣150T的速度冷 卻到300T—300T；以下打開爐門冷卻到100T以下出爐。